1 0.8337 2.33 0.98 ( 0.98+0.00 ) 0.02
2 0.8293 92.36 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00
第壹、二振型平動系數接近 1 ，扭轉系數接近 0 。
地震作用最大的方向 = 89.796 (度)
地震作用最大的方向大於正負15（度）
2．周期比：
2.1 名詞釋義：
周期比即結構扭轉為主的第壹自振周期（也稱第壹扭振周期）Tt與平動為主的第壹自振周期（也稱第壹側振周期）T1的比值。周期比主要控制結構扭轉效應，減小扭轉對結構產生的不利影響，使結構的抗扭剛度不能太弱。因為當兩者接近時,由於振動藕連的影響,結構的扭轉效應將明顯增大。
2.2 相關規範條文的控制：
[高規]4.3.5條規定，結構扭轉為主的第壹自振周期Tt與平動為主的第壹自振周期T1之比（即周期比），A級高度高層建築不應大於0.9；B級高度高層建築、混合結構高層建築及復雜高層建築不應大於0.85。
[高規]5.1.13條規定，高層建築結構計算振型數不應小於9,抗震計算時,宜考慮平扭藕連計算結構的扭轉效應,振型數不小於15,對於多塔樓結構的振型數不應小於塔樓數的9倍,且計算振型數應使振型參與質量不小於總質量的90%。
2.3 電算結果的判別與調整要點:
(1).計算結果詳周期、地震力與振型輸出文件。因SATWE電算結果中並未直接給出周期比,故對於通常的規則單塔樓結構，需人工按如下步驟驗算周期比:
a）根據各振型的兩個平動系數和壹個扭轉系數(三者之和等於1)判別各振型分別是扭轉為主的振型（也稱扭振振型）還是平動為主的振型（也稱側振振型）。壹般情況下，當扭轉系數大於0.5時,可認為該振型是扭振振型,反之應為側振振型。當然，對某些極為復雜的結構還應結合主振型信息來進行判斷；
b）周期最長的扭振振型對應的就是第壹扭振周期Tt，周期最長的側振振型對應的就是第壹側振周期T1；
c）計算Tt / T1，看是否超過0.9(0.85)。
(1)對於多塔結構周期比，不能直接按上面的方法驗算，這時應該將多塔結構分成多個單塔，按多個結構分別計算、分別驗算(註意不是在同壹結構中定義多塔，而是按塔分成多個結構)。
(2).對於剛度均勻的結構，在考慮扭轉耦連計算時，壹般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對於剛度不均勻的復雜結構，上述規律不壹定存在。總之在高層結構設計中，使得扭轉振型不應靠前，以減小震害。SATWE程序中給出了各振型對基底剪力貢獻比例的計算功能,通過參數Ratio(振型的基底剪力占總基底剪力的百分比)可以判斷出那個振型是X方向或Y方向的主振型，並可查看以及每個振型對基底剪力的貢獻大小。
(3).振型分解反應譜法分析計算周期，地震力時，還應註意兩個問題，即計算模型的選擇與振型數的確定。壹般來說，當全樓作剛性樓板假定後，計算時宜選擇“側剛模型”進行計算。而當結構定義有彈性樓板時則應選擇“總剛模型”進行計算較為合理。至於振型數的確定，應按上述[高規]5.1.13條執行，振型數是否足夠，應以計算振型數使振型參與質量不小於總質量的90%作為唯壹的條件進行判別。
(4).如同位移比的控制壹樣，周期比側重控制的是側向剛度與扭轉剛度之間的壹種相對關系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側力構件的平面布置更有效、更合理，使結構不致於出現過大（相對於側移）的扭轉效應。即周期比控制不是在要求結構足夠結實，而是在要求結構承載布局的合理性。考慮周期比限制以後，以前看來規整的結構平面，從新規範的角度來看，可能成為“平面不規則結構”。壹旦出現周期比不滿足要求的情況，壹般只能通過調整平面布置來改善這壹狀況，這種改變壹般是整體性的，局部的小調整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結構的扭轉剛度相對於側移剛度較小，總的調整原則是要加強結構外圈，或者削弱內筒。
(5).扭轉周期控制及調整難度較大，要查出問題關鍵所在，采取相應措施，才能有效解決問題。
a)扭轉周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關，只與樓層抗扭剛度有關；
b)剪力墻全部按照同壹主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要註意檢查是否滿足；
c)當不滿足周期限制時，若層位移角控制潛力較大，宜減小結構豎向構件剛度，增大平動周期；
d)當不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應檢查是否存在扭轉剛度特別小的層，若存在應加強該層的抗扭剛度；
e)當不滿足扭轉周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度與結構總高度之比偏小，應加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。
f)當計算中發現扭轉為第壹振型，應設法在建築物周圍布置剪力墻，不應采取只通過加大中部剪力墻的剛度措施來調整結構的抗扭剛度。