(壹)工程概況：
該工程位於市甌海區巨溪鎮，4#五金車間為四層框架結構建築面積為18196.79M2,11#服裝車間五層框架結構建築面積為16223.48M2。該工程由上海工程勘察設計有限設計，金州集團外貿實業有限公司建設，市傑華建築工程有限公司承建施工。
(二)施工工序：
擺放掃地桿→逐根樹立立桿隨即與掃地桿件扣緊→裝掃地小橫桿並與立桿或掃地桿件扣緊→安裝第壹步大橫桿（與各立桿扣緊）→安裝第壹步小橫桿→安裝第二步大橫桿→安裝第二步小橫桿→加設臨時斜支撐（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿後可拆除）→安裝第三、四步大橫桿和小橫桿→連墻桿→連立桿→加設剪刀撐→鋪腳手片
（三）技術細節
本工程內腳手架搭設采用φ48腳手架鋼管，壁厚為3.5mm，立桿縱距為1800mm，橫距為1000mm。底層設縱橫支撐。內腳手架組織壹次驗收，做好驗收記錄，並落實責任人簽字。內腳手架必須按有關規範操作。小橫桿貼近立桿設置，搭於大橫桿上。在立桿之間可根據需要加設小橫桿，但在任何情況下均不得拆除貼近立桿的小橫桿。
（四）安全防護
應在安全人員和技術人員的監督下由熟練工人負責搭設；腳手架的檢查分驗收檢查、定期檢查和特別檢查；使用中要嚴格控制架子上的荷載，盡量使之均勻分布，以免局部超載或整體超載；使用時還特別註意保持架子原有的結構和狀態，嚴禁任意拆卸結構桿件和連墻拉結及防護設施。
（五）註意事項
1、 按照規定的構造方案和尺寸進行搭設。
2、 擰緊扣件。
3、 有變形的桿件和不合格扣件（有裂紋、尺寸不合適、扣接不穩等）不能使用。
4、搭設工人必須配掛安全帶。隨時校正桿件垂直和水平偏差，避免偏差過大。
5、沒有完成的外架，在每日收工時，壹定要確保架子穩定，以免發生意外。 壹般情況下不允許工人在架子上施工操作。
（六）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書
高支撐架的計算參照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（JGJ130-2001）。
支撐高度在5米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對於高支撐架的計算規範存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》，供腳手架設計人員參考。
模板支架搭設高度為5.3米，
基本尺寸為：梁截面 B×D=240mm×570mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米，
圖1 梁模板支撐架立面簡圖
采用的鋼管類型為 48×3.5。
壹、梁底支撐大橫桿的計算
作用於大橫桿的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過木方的集中荷載傳遞。
1.木方荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：
q1 = 25.000×0.700×0.300×0.300=1.575kN
(2)模板的自重荷載(kN)：
q2 = 0.350×0.300×(2×0.700+0.300)=0.179kN
(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+4.000)×0.300×0.300=0.450kN
2.木方楞傳遞集中力計算：
P = (1.2×1.575+1.2×0.179+1.4×0.450)/2=1.367kN
3.大橫桿的強度計算：大橫桿按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P取木方傳遞力，P=1.37kN大橫桿計算簡圖如下：
梁底支撐鋼管按照簡支梁的計算公式
其中 n=1.20/0.30=4 經過簡支梁的計算得到支座反力
RA = RB=(4-1)/2×1.37+1.37=3.42kN
通過傳遞到立桿的最大力為 2×2.05+1.37=5.47kN
最大彎矩 Mmax=4/8×1.37×1.20=0.82kN.m
截面應力 =0.82×106/4491.0=182.65N/mm2
水平支撐梁的計算強度小於205.0N/mm2,滿足要求!
二、梁底支撐小橫桿計算小橫桿只起構造作用，通過扣件連接到立桿。
三、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；
R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，R=5.47kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。
四、立桿的穩定性計算:
立桿的穩定性計算公式
其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=5.47kN (已經包括組合系數1.4)
腳手架鋼管的自重 N2 = 1.4×0.129×3.600=0.524kN
樓板的混凝土模板的自重 N3=2.100kN
N = 5.468+0.524+2.100=8.093kN
—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；
i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60
A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24
W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值 (N/mm2)；[f] = 205.00
l0 —— 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規範》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算
l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a)(2)
k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；
u —— 計算長度系數，參照《扣件式規範》表5.3.3；u = 1.75
a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果： = 96.85，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!公式(2)的計算結果： = 48.80，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000；
公式(3)的計算結果： = 64.13，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
表1 模板支架計算長度附加系數 k1
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步距 h(m) h≤0.9 0.9<h≤1.2 1.2<h≤1.5 1.5<h≤2.1
k1 1.243 1.185 1.167 1.163
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表2 模板支架計算長度附加系數 k2
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H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40
h+2a或u1h(m)
1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173
1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149
1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132
1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123
1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111
1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104
2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101
2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094
2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091
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以上表參照《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》
五、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:除了要遵守《扣件架規範》的相關要求外，還要考慮以下內容：1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在壹個方向變距、而另壹個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大於水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐。b.中部可根據需要並依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大於400mm；b.頂部支撐點位於頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大於200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大於12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小於《扣件架規範》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆築方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆築方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆築過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沈、松動和變形情況及時解決。
柱模板支撐計算書
壹、柱模板荷載標準值：強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.600h；
T —— 混凝土的入模溫度，取15.000℃；
V —— 混凝土的澆築速度，取2.900m/h；
H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.900m；
1—— 外加劑影響修正系數，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。
根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=68.240kN/m2
實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=68.250kN/m2
倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。
二、柱模板計算簡圖
柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為拉彎桿件，應按拉彎桿件進行計算。
柱模板的截面寬度 B = 350mm；
柱模板的截面高度 H = 500mm；
柱模板的高度 L = 4800mm；
柱箍的間距計算跨度 d = 500mm。
圖1 柱箍計算簡圖
三、木方(面板)的計算：木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的兩跨度連續梁計算，計算如下
木方計算簡圖
1.木方強度計算
支座最大彎矩計算公式
跨中最大彎矩計算公式
其中 q為強度設計荷載(kN/m)；
q = (1.2×68.25+1.4×4.00)×0.02 = 1.31kN/m
d為柱箍的距離，d = 500mm；
經過計算得到最大彎矩 M = 0.125×1.313×0.50×0.50=0.041kN.M
木方截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3
經過計算得到 = M/W = 0.041×106/83333.3 = 0.492N/mm2
木方的計算強度小於13.0N/mm2,滿足要求!
2.木方撓度計算最大撓度計算公式
其中 q混凝土側壓力的標準值，q = 68.250kN/m；
E 木方的彈性模量，E = 9500.0N/mm2；
I 木方截面慣性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4；
經過計算得到 w =0.521×68.250×500.04/(100×9500×4166667.0) = 0.561mm
[w] 木方最大允許撓度，[w] = 500.000/400 = 1.25mm；
木方的最大撓度滿足要求!
四、B方向柱箍的計算
本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
鋼柱箍的規格: 圓形鋼管鋼柱箍截面直徑48mm；鋼柱箍壁厚3mm；
鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 10.79cm4；
B方向柱箍計算簡圖
其中 P為木方傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；
P = (1.2×68.25+1.4×4.00)×0.02 × 0.50 = 0.66kN
經過連續梁的計算得到
B方向柱箍剪力圖(kN)
B方向柱箍彎矩圖(kN.m)
最大彎矩 M = 0.222kN.m最大支座力 N = 9.682kN柱箍截面強度計算公式
其中 Mx —— 柱箍桿件的最大彎矩設計值, Mx = 0.22kN.m；
x —— 截面塑性發展系數, 為1.05；
W —— 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 17.98cm3；
柱箍的強度設計值(N/mm2): [f] = 205.000
B邊柱箍的強度計算值 f = 11.77N/mm2；
B邊柱箍的強度驗算滿足要求!
五、B方向對拉螺栓的計算
對拉螺拴的強度要大於最大支座力9.68kN。
經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑要大於12mm!
六、H方向柱箍的計算
H方向柱箍計算簡圖
其中 P為木方傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；
P = (1.2×68.25+1.4×4.00)×0.02 × 0.50 = 0.66kN
經過連續梁的計算得到
H方向柱箍剪力圖(kN)
H方向柱箍彎矩圖(kN.m)
最大彎矩 M = 0.222kN.m最大支座力 N = 9.682kN柱箍截面強度計算公式
其中 Mx —— 柱箍桿件的最大彎矩設計值, Mx = 0.22kN.m；
x —— 截面塑性發展系數, 為1.05；
W —— 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 17.98cm3；
柱箍的強度設計值(N/mm2): [f] = 205.000
H邊柱箍的強度計算值 f = 11.77N/mm2；
H邊柱箍的強度驗算滿足要求!
七、H方向對拉螺栓的計算：對拉螺拴的強度要大於最大支座力9.68kN。經過計算得到H方向對拉螺拴的直徑要大於12mm!
八、結論:本方案經驗算符合要求!